轨道吸音板材料常采用颗粒或泡沫多孔材料进行制作。表示多孔吸声材料的吸声能力的参数为吸声系数和声阻抗率［8］，本文计算中采用的某种轨道吸声板用无机多孔材料的吸声系数如图 1 所示。
影响多孔材料吸声性能的卞要是流阻、孔隙率和结构因数、厚度、体积密度等参数，对轨道吸音板来说，还与其表山}结构形式有关。在实际应用中常采用的结构形式如图2所示。
2. 1轨道吸音板的边界儿模型
在简谐激励作用下结构振动外部流体介质中产生的辐射声压p (r)满足Helmholtz微分方程[9] 
（1）式中，ρ为声场任一点的声压，k为波数，ρo为介质密度，ω 为角频率，q为该点处介质密度。在边界上，需满足速度边界条件 Ω
（2）式中，n为边界的法线方向，Vn—为 Ωv上的法线速度。声压边界条件 Ωp
本文根据边界元法的基本原理，建立了如图 2 所示的不同表面结构吸音板的轨道—车辆二维边界元模型。通过在吸音板表面施加相同的声阻抗边界条件，比较不同表面结构形式对其降噪效果的影响，计算时声源采用点声源，声源大小按列车运行速度为 250 km/h下的辐射噪声选取，计算采用直接边界元法。本文建立的二维车辆—轨道的线单元边界网格如图3 所示。
2. 2 轨道吸音板的统计能量模型
统计能量法中两个子系统的能量流动关系如图 4所示［10］。图 4 中，ηi为子系统的内损耗因子; ηij为两子系统间的耦合损耗因子; Ei为子系统的平均能量; Pi为子系统的输入功率。
式中: M 为子系统质量; 〈v2〉为空间振动速度均方值;〈p2〉为空间声压均方值; Zo为空气的声阻抗率。通过计算得到各个子系统的能量，即可以计算出各子系统的振动速度和声压。本文根据统计能量法的基本原理，建立吸音板的轨道—车辆统计能量模型如图 5 所示，
列车 8 辆编组，全长 200 m. 模型中对车辆外部的声腔进行了划分，顶部弓网区划分为上部声腔，与列车车窗、车体侧墙相邻的部分划分为中部声腔，列车底部与轨道结构围成的声腔划分为底部声腔。底部声腔输入声功率激励，能量由底部声腔经由外部声腔流向车外声场。在模型中，车外声场由半无限流体定义。
在计算中，通过在吸音板表面施加相同的吸声系数的边界条件，来比较不同表面结构形式对吸音板吸声特性的影响。声源选取 250 km/h行车速度下 CＲTSⅡ型板式无砟轨道车轮、钢轨的声功率输入，轮轨滚动噪声计算方法采用 TWINS 模型［11］。
为了使统计能量模型有一定的计算精度，须保证子系统在单位频带内有足够的模态数目，一般要求每频带宽度范围内的模态数目＞ 5 个。本文模型中各声腔的模态密度如图 6 所示
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